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domingo, 25 de noviembre de 2018

Prevención del riesgo en instalaciones eléctricas de Baja Tensión (Parte 1ª)




Medidas de prevención generales

Los sistemas de protección tienen como finalidad evitar que circulen por las personas corrientes peligrosas.

Para poder aplicar la medida adecuada al riesgo, se ha procedido a dividir los contactos eléctricos en:

·         Contactos eléctricos directos.
·         Contactos eléctricos indirectos.

Contactos eléctricos directos

Cuando una persona toca o se pone en contacto con partes activas de los materiales (un conductor, instalación, elemento eléctrico o máquina baja tensión).



Ejemplos de contactos directos


(1) Contacto directo entre dos fases activas: Probabilidad de producirse una muerte segura por tocar una fase con cada mano.
(2) Contacto directo entre una fase activa y tierra: Descargará la corriente a través del cuerpo. Las consecuencias dependerán especialmente del aislamiento (calzado y resistencia de la mano) del trabajador.




Contactos eléctricos indirectos


Aquéllos que se producen al tocar partes metálicas conductoras, elementos o máquinas, carcasas, etc., que NO deben estar sometidas a tensión, pero que han quedado bajo tensión accidentalmente.


(1) Contacto indirecto en un electrodoméstico: Contacto indirecto producido al tocar una lavadora que accidentalmente quedó bajo tensión a consecuencia de algún defecto fallo de aislamiento. Al manipular la persona en ella recibe una descarga eléctrica.
(2) Contacto indirecto al abrir un grifo: Contacto indirecto producido al ir a hacer uso y abrir la válvula o grifo de la tubería de agua que entra y sale del calentador, en el que se ha producido un contacto por defecto o fallo del elemento calefactor.
(3) Contacto indirecto al tocar la carcasa de un motor: El contacto se produce al tocar una carcasa de un motor que accidentalmente ha quedado bajo tensión.

PROTECCIÓN CONTRA CONTACTOS DIRECTOS

(1) Contacto indirecto en un electrodoméstico: Contacto indirecto producido al tocar una lavadora que accidentalmente quedó bajo tensión a consecuencia de algún defecto fallo de aislamiento. Al manipular la persona en ella recibe una descarga eléctrica.
(2) Contacto indirecto al abrir un grifo: Contacto indirecto producido al ir a hacer uso y abrir la válvula o grifo de la tubería de agua que entra y sale del calentador, en el que se ha producido un contacto por defecto o fallo del elemento calefactor.
(3) Contacto indirecto al tocar la carcasa de un motor: El contacto se produce al tocar una carcasa de un motor que accidentalmente ha quedado bajo tensión.

PROTECCIÓN CONTRA CONTACTOS DIRECTOS

Interposición de obstáculos  (protección pasiva)


Se colocan obstáculos físicos para evitar contactos accidentales con partes activas de la instalación.

La eficacia permanente de los obstáculos debe ser asegurada por su naturaleza, su extensión, disposición, estabilidad, solidez y aislamiento.


·         Esta medida no garantiza una protección completa.
·         Se limita a locales de servicio eléctrico
·         Impiden el acercamiento fortuito, pero no el voluntario.
·         No es necesaria herramienta para desmontarlos, pero si ha de hacerse de manera voluntaria.

Separación por distancia (protección pasiva)


Se alejan las partes activas de la instalación a una distancia no accesible a las personas que trabajen o circulen cerca. Deben tenerse en cuenta en la determinación de la separación necesaria las piezas de mayores dimensiones que hayan de ser manipuladas según la proximidad del conductor.


Un: Tensión nominal de la instalación (kV)
DPEL1: Distancia hasta el límite exterior de la zona de peligro cuando exista riesgo de sobretensión por rayo (cm).
DPEL2: Distancia hasta el límite exterior de la zona de peligro cuando no exista riesgo de sobretensión por rayo (cm).
DPROX1: Distancia hasta el límite exterior de la zona de proximidad cuando resulte posible delimitar con precisión la zona de trabajo y controlar que esta no se sobrepasa durante la realización del mismo (cm).
DPROX2: Distancia hasta el límite exterior de la zona de proximidad cuando no resulte posible delimitar con precisión la zona de trabajo y controlar que esta no se sobrepasa durante la realización del mismo (cm).

NOTA: Las distancias para valores de tensión intermedios se calcularán por interpolación lineal.

Recubrimiento por medio de barreras o envolventes (protección pasiva) 


Se consigue mediante aislamientos que deberán ser de una calidad tal que mantenga sus propiedades en el tiempo, y limite la corriente de fuga por contacto, como máximo, a 1 mA, considerando el valor de la resistencia del cuerpo humano de 2.500 Ω.


Recubrimiento por medio de barreras o envolventes


Es preceptivo que el recubrimiento de los conductores y piezas a baja tensión sean adaptados a la tensión de instalación y conserven sus propiedades al uso, entendiendo que se debe tener en cuenta los riesgos a los cuales está expuesto por su deterioro.

  • Las canalizaciones flexibles deben estar provistas de una vaina que pueda resistir la acción exterior, el uso y las sujeciones (tracción, flexión, torsión) a las cuales puedan estar sometidos.
  • Las canalizaciones subterráneas deben estar protegidas contra todo posible rebaje "in situ"

Debe colocarse un dispositivo indicador (unos 10 cm aproximadamente) al menos por encima de los cables enterrados.

También el trazado de las canalizaciones en el suelo debe ser señalado en un plano.

Estas protecciones vienen clasificadas en la norma UNE 20-234 según las  aptitudes de las envolventes para desempeñar determinadas funciones de  protección, concretamente:

  • Protección de las personas contra contactos o aproximación a partes en tensión.
  • Protección del material situado en el interior de la envolvente contra los efectos perjudiciales ocasionados por la penetración del agua.
  • Protección del material contra daños mecánicos.

Ver post: “Grados de protección proporcionados por las envolventes” en el siguiente link:

Se han descrito las tres posibles protecciones de tipo “pasivo” pero  además existen medidas de prevención complementarias o “activas” para la protección de contactos directos, tales como:

·         Protección diferencial de alta sensibilidad
·         Utilización de muy baja tensión.
·         Doble aislamiento.

Estas tres últimas protecciones también resultan útiles para la prevención de contactos indirectos. La utilización de muy baja tensión y el doble aislamiento, se detallan en el apartado de la prevención de contactos indirectos (Parte 2ª de este post).

Protección diferencial de alta sensibilidad (protección activa)


Es un elemento sensible a las corrientes de defecto a tierra. Para que sea efectivo debe tener una sensibilidad máxima de 30 mA, de manera que cuando el defecto a tierra alcance este valor se abra el circuito impidiendo la electrocución del individuo.

Evita la electrocución reduciendo el tiempo de paso de la corriente y minimizando los efectos de la misma de modo que no pueda producir lesiones al afectado.


Los interruptores diferenciales son accionados por la corriente de defecto homopolar, suma vectorial de las corrientes que circulan por el conjunto de todos los conductores de la instalación y que, de existir un defecto, no es nula. Dicha corriente se cierra por tierra con el punto neutro de la red de puesta a tierra.

Si existe un fallo a tierra (a través de la propia tierra del aparato) no se cierra por el resto del circuito y crea una diferencia entre las corrientes que llegan al consumo y las que retornan. Los sistemas diferenciales son sensibles a esta diferencia disparando (es decir, cortando el flujo eléctrico) en caso de derivación a tierra.


La sensibilidad de funcionamiento del interruptor corresponde al valor mínimo de la corriente de defecto que lo hace disparar; dicha sensibilidad viene determinada por la condición de que el valor de la resistencia a tierra de las masas deberá cumplir:

·         Para locales o emplazamientos secos   R < 50/Is
·         Para locales o emplazamientos conductores     R < 24/Is

Donde Is es el valor de la sensibilidad (en amperios) del interruptor diferencial.

Las sensibilidades empleadas pretenden conseguir que, en caso de defectos en corrientes de fuga a tierra que resultan insuficientes para provocar la desconexión del diferencial, sólo se pueda generar una tensión en las masas que no sobrepase un valor peligroso.

Desde el punto de vista constructivo, las partes básicas de un interruptor diferencial son: un elemento de detección (bobina toroidal), un elemento en medida del defecto (relé), el elemento de disparo (contactos) y el mecanismo de disparo o circuito de prueba.

Ventajas e inconvenientes de los distintos sistemas de protección




Continúa en:  Prevención del riesgo en instalaciones eléctricas de Baja Tensión (y Parte 2ª)
https://imseingenieria.blogspot.com/2018/11/prevencion-del-riesgo-en-instalaciones_26.html



viernes, 23 de noviembre de 2018

Curvas características del generador síncrono




Variación de la tensión E por modificación de la intensidad de excitación

Para una misma potencia del generador, el control de la excitación permite que la tensión V y la corriente Ii puedan estar en adelanto o retraso para una misma potencia.

Vigilancia del funcionamiento de los generadores sobreexcitados

  •  La tensión E siempre está adelantada respecto a la tensión V.
  • Si Ii está retrasada respecto V (factor de potencia en retraso) el valor de E es grande y el generador se encuentra sobreexcitado.
  • La sobreexcitación implica que la corriente por el rotor sea alta, dando lugar a un calentamiento importante y problemas de saturación del material del rotor. La situación de Ii, muy retrasada respecto V, se obtiene cuando se conectan cargas muy inductivas (factor de potencia en retraso ~ 0,3 a 0,5).

¡Atención!: Debe procurarse que al conectar cargas muy inductivas, se conecten también cargas capacitivas (condensadores) con el fin de que el conjunto no retrase excesivamente la Ii respecto la V.


 Variación de la tensión en bornes de salida frente a la intensidad del inducido Ii


Según el tipo de carga que este alimentando el generador, pueden aparecer tres casos:


·         Carga puramente resistiva

La tensión V y la corriente Ii estarán en fase y el diagrama fasorial será:



La variación de V frente Ii se obtiene geométricamente aplicando:

Elipse de semiejes E y E/Xs, en el primer cuadrante, donde ambas variables son positivas.



Cuando el generador está en vacío (Ii= 0), la tensión V = E (es igual a la E en vacío del generador) correspondiente a la intensidad de excitación Iexc , de acuerdo con la curva de magnetización.

A medida que la carga va en aumento, o sea Ii incrementa, la tensión va disminuyendo hasta llegar al caso límite del generador en cortocircuito, en que la intensidad será E/Xs.


Si la intensidad de excitación aumenta, se obtendrán elipses por encima de la anterior.

·         Carga puramente inductiva

La intensidad Ii estará retrasada  π / 2 respecto de V y el diagrama fasorial será:


Se cumple          V = E - XS · Ii



·         Carga puramente capacitiva

La intensidad Ii está adelantada   π / 2 respecto V.


Se cumple:


En los generadores reales la resistencia no es exactamente cero, la reactancia síncrona XS no es constante, existen efectos de saturación y el entrehierro no es totalmente cilíndrico. Por esto las curvas reales difieren de las teóricas.


Efectos de los cambios de carga sobre un generador síncrono

El funcionamiento de un generador síncrono bajo carga, varía fuertemente dependiendo del factor de potencia de la carga.

Inicialmente la máquina funciona a velocidad constante y se aumenta entonces la carga (incrementa la potencia activa y reactiva tomada del generador, aumentando la Ii del inducido.
                                            
V = Eo – j · Xs · Ii (Rs ≈ 0)



Como la corriente de excitación no se ha modificado, la tensión E0 se mantendrá constante, de tal modo que al aumentar Ii aumentará la caída de tensión en la reactancia síncrona y se reducirá la tensión de salida. Sin embargo, para cargas capacitivas se obtiene un aumento magnetizante.


(1) Comportamiento del generador síncrono al colocar nuevas cargas

Si se supone que el generador está cargado con cargas de factor de potencia unitario y se añaden nuevas cargas con el mismo factor de potencia, la tensión en bornes del alternador, V, sólo disminuye ligeramente.

Si el generador está cargado con un factor de potencia en adelanto, al agregar nuevas cargas con el mismo factor de potencia, la tensión de la reacción de inducido permanece por fuera de su valor previo, y la tensión V aumenta.

Si el generador está cargado con un factor de potencia en atraso, al agregar nuevas cargas con el mismo factor de potencia, la tensión en bornes del alternador V bajará.


Si se agregan cargas en atraso (+ Q o cargas inductivas de potencia reactiva) a un alternador, su tensión V de salida disminuye significativamente.

Si se agregan cargas con un factor de potencia reactiva a un alternador, hay una ligera disminución en la tensión en bornes del alternador.




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Descripción constructiva del Generador síncrono (Parte 1ª)
Descripción constructiva del Generador síncrono (y Parte 2ª)








sábado, 17 de noviembre de 2018

Principio de funcionamiento del Motor síncrono



En el anterior post denominado “Principio de funcionamiento del Generador síncrono” publicado en el link:
se ha estudiado la máquina síncrona funcionando como generador, en el presente post estudiamos la máquina síncrona funcionando como motor.



El devanado del rotor se alimenta con la corriente de excitación Iexc, produciéndose un campo magnético BR que es constante, por ser Iexc continua.

Se alimenta entonces el devanado del estátor con unas tensiones trifásicas alternas. Estas tensiones, por ser el devanado también trifásico, producirán un campo magnético giratorio Bs en el entrehierro de la máquina.

Por tanto, hay dos campos magnéticos en el rotor.

Si se impulsa externamente el rotor en el sentido del campo giratorio del estátor, el polo norte del campo arrastrará al polo sur del rotor y el sur del campo, al norte del rotor. El campo del rotor (y el mismo rotor) tenderá a alinearse con el campo giratorio del estátor y constantemente tratará de alcanzarlo. Como resultado de ello, si se deja de impulsar el rotor, este continuará girando a la velocidad del campo giratorio del estátor, es decir, a la velocidad de sincronismo. La velocidad de giro del rotor se calcula como:

n = 120 · f / P

f = frecuencia
P = número de polos
n = velocidad mecánica del rotor

Cuanto más grande sea el ángulo entre los dos campos magnéticos (hasta un cierto máximo), mayor será el momento de torsión sobre el rotor de la máquina.

Circuito equivalente del motor síncrono

Es exactamente igual que el circuito equivalente del generador síncrono, si bien, el flujo de potencia tiene sentido contrario.


Ecuación que describe el comportamiento de un motor


Balance de Potencias


Leyenda de la figura:

(1) Pent = Potencia eléctrica de entrada al motor

Es la potencia que se aplica al devanado del estátor para crear el flujo de excitación de la máquina.

Psal = 3 · V · Ii · cos ϕ;       V = Tensión simple, entre fase y tierra

Psal = √3 · VL · IL · cos ϕ   ;      VL = Tensión compuesta (entre fases) = √3 · V

(2) Pint = Potencia interna o potencia en el entrehierro

Es la potencia transferida en el entrehierro de energía eléctrica a mecánica.

Pint = 3 · E · lj · cos (E - lj)

Pint = Pent - PCU,E

(3) PCU,E = Pérdidas en el cobre del estátor

Pérdidas por efecto en los conductores del estator:

Psal = 3 · V · Ii · cos ϕ;       V = Tensión simple, entre fase y tierra

Psal = √3 · VL · IL · cos ϕ  ;      VL = Tensión compuesta (entre fases) = √3 · V

(4) PFE = Pérdidas magnéticas

Pérdidas en el circuito magnético de la máquina por Foucault e histéresis.

(5) PCU,R = Pérdidas por efecto Joule en el cobre del rotor

Pérdidas debidas al paso de la corriente de excitación para crear el campo de excitación.

PCU,R = 3 · RR · Iexc2

(6) PMEC

Pérdidas mecánicas por rozamiento y ventilación

(7) Psal = Potencia de salida mecánica en el eje del motor

Psal = Pint - PCU,R + PMEC + PFE

Interpretación de las pérdidas del motor mediante el circuito equivalente





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